充電機(jī)整流橋在不同散熱方式下的散熱分析與測(cè)量
2017-7-13 12:45:20??????點(diǎn)擊：
一、前言
充電機(jī)整流橋作為一種功率元器件，非常廣泛。應(yīng)用于各種充電電源設(shè)備。全波充電機(jī)整流橋的工作原理充電機(jī)充電電路如圖1所示：
其內(nèi)部主要是由四個(gè)二極管組成的橋路來(lái)實(shí)現(xiàn)把輸入的交流充電機(jī)充電電壓轉(zhuǎn)化為輸出的直流充電機(jī)充電電壓。
如上圖所示，在充電機(jī)整流橋的每個(gè)工作周期內(nèi)，同一時(shí)間只有兩個(gè)二極管進(jìn)行工作，通過(guò)二極管的單向?qū)üδ?，把交流電轉(zhuǎn)換成單向的直流脈動(dòng)充電機(jī)充電電壓。對(duì)一般常用的小功率充電機(jī)整流橋（如：RECTRON SEMICONDUCTOR的RS2501M）進(jìn)行解剖會(huì)發(fā)現(xiàn)，其內(nèi)部的結(jié)構(gòu)如圖2所示。
該全波充電機(jī)整流橋采用塑料封裝結(jié)構(gòu)（大多數(shù)的小功率充電機(jī)整流橋都是采用該封裝形式）。橋內(nèi)的四個(gè)主要發(fā)熱元器件——二極管被分成兩組分別放置在直流輸出的引腳銅板上。在直流輸出引腳銅板間有兩塊連接銅板，他們分別與輸入引腳（交流輸入導(dǎo)線）相連，形成我們?cè)谕庥^上看見(jiàn)的有四個(gè)對(duì)外連接引腳的全波充電機(jī)整流橋。由于該系列充電機(jī)整流橋都是采用塑料封裝結(jié)構(gòu)，在上述的二極管、引腳銅板、連接銅板以及連接導(dǎo)線的周圍充滿了作為絕緣、導(dǎo)熱的骨架填充物質(zhì)——環(huán)氧樹(shù)脂。然而，環(huán)氧樹(shù)脂的導(dǎo)熱系數(shù)是比較低的（一般為0.35℃W/m，最高為2.5℃W/m），因此充電機(jī)整流橋的結(jié)--殼熱阻一般都比較大（通常為1.0-10℃/W）。通常情況下，在元器件的相關(guān)參數(shù)表里，生產(chǎn)廠家都會(huì)提供該器件在充電機(jī)自然冷卻情況下的結(jié)—環(huán)境的熱阻（Rja）和當(dāng)元器件自帶一充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器，通過(guò)充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器進(jìn)行器件冷卻的結(jié)--殼熱阻（Rjc）。
二、充電機(jī)自然冷卻
一般而言，對(duì)于損耗比較?。?lt;3.0W）的元器件都可以采用充電機(jī)自然冷卻的方式來(lái)解決元器件的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱問(wèn)題。當(dāng)充電機(jī)整流橋的損耗不大時(shí)，可采用充電機(jī)自然冷卻方式來(lái)處理。此時(shí)，充電機(jī)整流橋的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱途徑主要有以下兩個(gè)方面：充電機(jī)整流橋的殼體（包括前后兩個(gè)比較大的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱面和上下與左右充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱面）和充電機(jī)整流橋的四個(gè)引腳。通常情況下，充電機(jī)整流橋的上下和左右的殼體表面積相對(duì)于前后面積都比較小，因此在分析時(shí)都不考慮通過(guò)這四個(gè)面（上下與左右表面）的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱。
如圖3所示，在這兩個(gè)主要的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱途徑中，由于充電機(jī)自然冷卻充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的換熱系數(shù)一般都比較?。?lt;10W/ m2C），并且充電機(jī)整流橋前后充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱面的絕對(duì)面積也比較小，因此實(shí)際上通過(guò)該途徑的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱量也是十分有限的；由于引腳銅板是直接與發(fā)熱元器件（二級(jí)管）相連接的，并且其材料為銅，導(dǎo)熱性能很好，所以在充電機(jī)自然冷卻充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的情況下，充電機(jī)整流橋的大部分損耗是通過(guò)該引腳把熱量傳遞給PCB板，然后由PCB板擴(kuò)充其換熱面積而散發(fā)到周圍的環(huán)境中去。具體的分析計(jì)算如下：
1、 充電機(jī)整流橋表面熱阻
如圖2所示，可以得到充電機(jī)整流橋的正向充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱面距熱源的距離為1.7mm，背向充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱面距熱源的距離為0.9mm；由于充電機(jī)整流橋的上下及左右外表面積很小，因此忽約其熱量在這四個(gè)表面的散發(fā)，可以得到充電機(jī)整流橋正面和背面的傳熱熱阻為：
一個(gè)二極管的熱阻為：由于在同一時(shí)間，充電機(jī)整流橋內(nèi)的四個(gè)二極管只有兩個(gè)在同時(shí)進(jìn)行工作，因此充電機(jī)整流橋正面與背面的傳熱熱阻應(yīng)分別為兩個(gè)二極管熱阻的并聯(lián)，由于充電機(jī)整流橋表面到周圍空氣間的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱為自然對(duì)流換熱，則充電機(jī)整流橋殼體表面的充電機(jī)自然冷卻熱阻為：
由上所述，可以得到充電機(jī)整流橋通過(guò)殼體表面（正面和背面）的結(jié)溫與環(huán)境的熱阻分別為：則充電機(jī)整流橋通過(guò)殼體表面途徑對(duì)環(huán)境進(jìn)行傳熱的總熱阻為：
2、 充電機(jī)整流橋引腳熱阻
假設(shè)充電機(jī)整流橋焊接在PCB板上，其引腳的長(zhǎng)度為12.0mm（從二極管的基銅板到PCB板上的焊盤），則充電機(jī)整流橋一個(gè)引腳的熱阻為：
在充電機(jī)整流橋內(nèi)部，四個(gè)二極管是分成兩組且每組共用一個(gè)引腳銅板，因此充電機(jī)整流橋通過(guò)引腳充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的熱阻為這兩個(gè)引腳的并聯(lián)熱阻：
一方面由于PCB板的熱容比較大，另一方面冷卻風(fēng)與PCB板的接觸面積較大，其換熱條件較好，假設(shè)其PCB板的實(shí)際有效充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱面積為充電機(jī)整流橋表面積的2倍，則PCB板與環(huán)境間的傳熱熱阻為：
故，通過(guò)充電機(jī)整流橋引腳這條傳熱途徑的熱阻為：
比較上述兩種傳熱途徑的熱阻可知：充電機(jī)整流橋通過(guò)殼體表面自然對(duì)流冷卻進(jìn)行充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的熱阻（Rja,case=88.53℃/W）是通過(guò)引腳進(jìn)行充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱這種充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱途徑的熱阻（Rja,case=60.5℃/W）的1.5倍。于是我們可以得出如下結(jié)論：在充電機(jī)自然冷卻的情況下，充電機(jī)整流橋的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱主要是通過(guò)其引腳線（輸出引腳正負(fù)極）與PCB板的焊盤來(lái)進(jìn)行的。因此，在充電機(jī)整流橋的損耗不大，并用充電機(jī)自然冷卻方式進(jìn)行充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱時(shí)，我們可以通過(guò)增加與充電機(jī)整流橋焊接的PCB表面的銅覆蓋面積來(lái)改善其充電機(jī)整流橋的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱狀況。
同時(shí)，我們可以根據(jù)上述的兩條傳熱途徑得到充電機(jī)整流橋內(nèi)二極管結(jié)溫到周圍環(huán)境間的總熱阻
其實(shí)這個(gè)熱阻也就是生產(chǎn)廠家在充電機(jī)整流橋等元器件參數(shù)表中的所提供的結(jié)—環(huán)境的熱阻。并且在充電機(jī)自然冷卻的情況，也只有該熱阻具有實(shí)在的參考價(jià)值，其它的諸如Rjc也沒(méi)有實(shí)在的計(jì)算依據(jù)，這一點(diǎn)可以通過(guò)在強(qiáng)迫風(fēng)冷情況下的傳熱路徑的分析得出。
三、強(qiáng)迫風(fēng)冷冷卻
當(dāng)充電機(jī)整流橋等功率元器件的損耗較高時(shí)（>4.0W），采用充電機(jī)自然冷卻的方式已經(jīng)不能滿足其充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的需求，此時(shí)就必須采用強(qiáng)迫風(fēng)冷的方式來(lái)確保元器件的正常工作。采用強(qiáng)迫風(fēng)冷時(shí)，可以分成兩種情況來(lái)考慮：a)充電機(jī)整流橋不帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器；b)充電機(jī)整流橋自帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器。
1、充電機(jī)整流橋不帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器
對(duì)于充電機(jī)整流橋不帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器而采用強(qiáng)迫風(fēng)冷這種情況，其分析的過(guò)程同充電機(jī)自然冷卻一樣，只不過(guò)在計(jì)算充電機(jī)整流橋外殼向環(huán)境間充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的熱阻和PCB板與環(huán)境間的傳熱熱阻時(shí)，對(duì)其換熱系數(shù)的選擇應(yīng)該按照強(qiáng)迫風(fēng)冷情形來(lái)進(jìn)行，其數(shù)值通常為20-30W/m2C。也即是：
于是可以得到充電機(jī)整流橋殼體表面的傳熱熱阻和通過(guò)引腳的傳熱熱阻為：
于是充電機(jī)整流橋的結(jié)—環(huán)境的總熱阻為：
由上述充電機(jī)整流橋不帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的強(qiáng)迫對(duì)流冷卻分析中可以看出，通過(guò)充電機(jī)整流橋殼體表面的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱途徑與通過(guò)引腳進(jìn)行充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的熱阻是相當(dāng)?shù)模环矫嫖覀兛梢酝ㄟ^(guò)增加其冷卻風(fēng)速的大小來(lái)改變充電機(jī)整流橋的換熱狀況，另一方面我們也可以采用增大PCB板上銅的覆蓋率來(lái)改善PCB板到環(huán)境間的換熱，以實(shí)現(xiàn)提高充電機(jī)整流橋的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱能力。
2、充電機(jī)整流橋自帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器
當(dāng)充電機(jī)整流橋自帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器進(jìn)行強(qiáng)迫風(fēng)冷來(lái)實(shí)現(xiàn)其充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱目的時(shí)，該種情況下的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱途徑如下圖所示：
對(duì)比充電機(jī)整流橋充電機(jī)自然冷卻和帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的強(qiáng)迫風(fēng)冷充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱這兩種充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱途徑，可以發(fā)現(xiàn)其根本的差異在于：充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的作用大大地改善了充電機(jī)整流橋殼體與環(huán)境間的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱熱阻。如果忽約充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器與充電機(jī)整流橋間的接觸熱阻，則結(jié)合充電機(jī)整流橋不帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的傳熱分析，我們可以得到充電機(jī)整流橋帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器進(jìn)行冷卻的各充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱途徑熱阻分別如下：
（1）、充電機(jī)整流橋殼體表面充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱熱阻
a)充電機(jī)整流橋正面殼體的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱熱阻：
同不帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的強(qiáng)迫風(fēng)冷一樣：
b)充電機(jī)整流橋背面殼體的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱熱阻：
假設(shè)忽約充電機(jī)整流橋與殼體的接觸熱阻，則：
選擇充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器與環(huán)境間熱阻的典型值為：
于是：則充電機(jī)整流橋通過(guò)殼體表面充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的總熱阻為：
（2）、流橋通過(guò)引腳充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的熱阻：
此時(shí)的熱阻同充電機(jī)整流橋不帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器進(jìn)行強(qiáng)迫風(fēng)冷時(shí)的情形一樣，于是有：
于是我們可以得到，在充電機(jī)整流橋帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器進(jìn)行強(qiáng)迫風(fēng)冷時(shí)的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱總熱阻為上述兩個(gè)傳熱途徑的并聯(lián)熱阻：
仔細(xì)分析上述的計(jì)算過(guò)程和各個(gè)傳熱途徑的熱阻數(shù)值，我們可以得出在充電機(jī)整流橋帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器進(jìn)行強(qiáng)迫風(fēng)冷時(shí)的如下結(jié)論：
①在上述的三個(gè)傳熱途徑中（充電機(jī)整流橋正面?zhèn)鳠?、充電機(jī)整流橋背面通過(guò)充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的傳熱和充電機(jī)整流橋通過(guò)引腳的傳熱），充電機(jī)整流橋背面通過(guò)充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的傳熱熱阻最小，而通過(guò)殼體正面的傳熱熱阻最大，通過(guò)引腳的熱阻居中；
②比較充電機(jī)整流橋充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的總熱阻和通過(guò)背面充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器傳熱的熱阻數(shù)值可以發(fā)現(xiàn)：通過(guò)殼體背面充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器傳熱熱阻與充電機(jī)整流橋的總熱阻十分相當(dāng)。其實(shí)該結(jié)論也說(shuō)明了，在此種情況下，充電機(jī)整流橋的主要傳熱途徑是通過(guò)殼體背面的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器來(lái)進(jìn)行的，也就是充電機(jī)整流橋上絕大部分的損耗是通過(guò)充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器來(lái)排放的，而通過(guò)其它途徑（引腳和殼體正面）的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱量是很少的。
③由于此時(shí)充電機(jī)整流橋的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱狀況與充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的熱阻密切相關(guān)，因此充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器熱阻的大小將直接影響到充電機(jī)整流橋上溫度的高低。由此可以看出，在生產(chǎn)廠家所提供的充電機(jī)整流橋參數(shù)表中關(guān)于充電機(jī)整流橋帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的熱阻時(shí)，只可能是充電機(jī)整流橋背面的結(jié)--殼(Rjc)或充電機(jī)整流橋殼體上的總的結(jié)--殼熱阻（正面和背面熱阻的并聯(lián)）；此時(shí)的結(jié)--環(huán)境的熱阻已經(jīng)沒(méi)有參考價(jià)值，因?yàn)樗请S著充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的熱阻而顯著地發(fā)生變化的。
四、充電機(jī)整流橋在強(qiáng)迫風(fēng)冷冷卻時(shí)殼溫的確定
由以上兩種情況三種不同充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱冷卻形式的分析與計(jì)算，我們可以得出：在充電機(jī)整流橋充電機(jī)自然冷卻時(shí)，我們可以直接采用生產(chǎn)廠家所提供的結(jié)--環(huán)境熱阻（Rja），來(lái)計(jì)算充電機(jī)整流橋的結(jié)溫，從而可以方便地檢驗(yàn)我們的設(shè)計(jì)是否達(dá)到功率元器件的溫度降額標(biāo)準(zhǔn)；對(duì)充電機(jī)整流橋采用不帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的強(qiáng)迫風(fēng)冷情況，由于在實(shí)際使用中很少采用，在此不予太多的討論。如果在應(yīng)用中的確涉及該種情形，可以借鑒充電機(jī)整流橋充電機(jī)自然冷卻的計(jì)算方法；對(duì)充電機(jī)整流橋采用充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器進(jìn)行冷卻時(shí)，我們只能參考廠家給我們提供的結(jié)--殼熱阻（Rjc），通過(guò)測(cè)量充電機(jī)整流橋的殼溫從而推算出其結(jié)溫，達(dá)到檢驗(yàn)?zāi)康?。在此，我們著重討論該?jì)算殼溫測(cè)量點(diǎn)的選取及其相關(guān)的計(jì)算方法，并提出一種在實(shí)際應(yīng)用中可行、在計(jì)算中又可靠的測(cè)量方法。
從前面對(duì)充電機(jī)整流橋帶充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器來(lái)實(shí)現(xiàn)其充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱過(guò)程的分析中可以看出，充電機(jī)整流橋主要的損耗是通過(guò)其背面的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器來(lái)散發(fā)的，因此在此討論充電機(jī)整流橋殼溫如何確定時(shí)，就忽約其通過(guò)引腳的傳熱量。
現(xiàn)結(jié)合RS2501M充電機(jī)整流橋在110VAC充電電源模塊上應(yīng)用的損耗（最大為22.0W）來(lái)分析。假設(shè)充電機(jī)整流橋殼體外表面上的溫度為結(jié)溫（即150.0C），表面換熱系數(shù)為50.0W/m2C（在一般情況下，強(qiáng)迫風(fēng)冷的對(duì)流換熱系數(shù)為20-40W/m2C）。那么在環(huán)境溫度為55.0C時(shí)，通過(guò)充電機(jī)整流橋正表面散發(fā)到環(huán)境中的熱量為：
忽約充電機(jī)整流橋引腳的傳熱量，則通過(guò)充電機(jī)整流橋背面的傳熱量為：
由于在充電機(jī)整流橋殼體表面上的兩個(gè)傳熱途徑上（殼體正面、殼體背面）的熱阻分別為：
根據(jù)熱阻的定義式有：
所以：
由上式可以看出：充電機(jī)整流橋的結(jié)溫與殼體正面的溫差遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于結(jié)溫與殼體背面的溫差，也就是說(shuō)，實(shí)際上充電機(jī)整流橋的殼體正表面的溫度是遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其背面的溫度的。如果我們?cè)跍y(cè)量時(shí)，把充電機(jī)整流橋殼體正面溫度（通常情況下比較好測(cè)量）來(lái)作為我們計(jì)算的殼溫，那么我們就會(huì)過(guò)高地估計(jì)充電機(jī)整流橋的結(jié)溫了！
那么既然如此，我們應(yīng)該怎樣來(lái)確定計(jì)算的殼溫呢？由于充電機(jī)整流橋的背面是和充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器相互連接的，并且熱量主要是通過(guò)充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器散發(fā)，充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的基板溫度和充電機(jī)整流橋的背面殼體溫度間只有接觸熱阻。一般而言，接觸熱阻的數(shù)值很小，因此我們可以用充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的基板溫度的數(shù)值來(lái)代替充電機(jī)整流橋的殼溫，這樣不僅在測(cè)量上易于實(shí)現(xiàn)，還不會(huì)給最終的計(jì)算帶來(lái)不可容忍的誤差。
五、充電機(jī)整流橋在強(qiáng)迫風(fēng)冷時(shí)的仿真分析
前面本文從不同情形下的傳熱途徑著手，用理論的方法分析了充電機(jī)整流橋在三種不同冷卻方式下的傳熱過(guò)程，在此本文通過(guò)仿真軟件詳細(xì)的充電機(jī)整流橋模型來(lái)對(duì)帶有充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器、強(qiáng)迫風(fēng)冷下的充電機(jī)整流橋充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱問(wèn)題進(jìn)行進(jìn)一步的闡述。
如上圖是仿真計(jì)算的模型外型圖。在該模型中，通過(guò)解剖一充電機(jī)整流橋后得到的相關(guān)尺寸參數(shù)來(lái)進(jìn)行仿真分析模型的建立。其仿真分析結(jié)果如下所示：
有上圖可以看出，充電機(jī)整流橋充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的基板溫度分布相對(duì)而言還是比較均勻的，約70 ℃左右。即使在四個(gè)二極管正下方的溫度與充電機(jī)整流橋殼體背面與充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器相接觸的外邊緣，也僅僅只有5 ℃左右的溫差。這主要是由于充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器基板是一有一定厚度且導(dǎo)熱性能較好的鋁板，它能夠有效地把充電機(jī)整流橋背面的不均勻溫度進(jìn)行均勻化。
上圖是充電機(jī)整流橋殼體正面表面的溫度分布。從上圖可以看出，充電機(jī)整流橋殼體正面的溫度分布是極不均勻的，在熱源（二極管）的正上方其表面溫度達(dá)到109 ℃，然而在充電機(jī)整流橋的中間位置，遠(yuǎn)離熱源處卻只有75 ℃，其表面的溫差可達(dá)到34℃左右。這主要是由于覆蓋在二極管表面的是導(dǎo)熱性能較差的FR4（其導(dǎo)熱系數(shù)小于3.0W/m.℃），因此它對(duì)充電機(jī)整流橋殼體正表面上的溫度均勻化效果很差。同時(shí)，這也驗(yàn)證了為什么我們?cè)诓捎贸潆姍C(jī)整流橋殼體正表面溫度作為計(jì)算的殼溫時(shí)，對(duì)測(cè)溫?zé)犭娕嘉恢玫姆胖貌煌?，得到的結(jié)果其離散性很差這一原因。
圖8是充電機(jī)整流橋內(nèi)部熱源中間截面的溫度分布。由該圖也可以進(jìn)一步說(shuō)明，在充電機(jī)整流橋內(nèi)部由于器封裝材料是導(dǎo)熱性能較差的FR4，所以其內(nèi)部的溫度分布極不均勻。我們以后在測(cè)量或分析充電機(jī)整流橋或相關(guān)的其它功率元器件溫度分布時(shí)，應(yīng)著重注意該現(xiàn)象，力圖避免該影響對(duì)測(cè)量或測(cè)試結(jié)果產(chǎn)生的影響。
六、結(jié)論
通過(guò)前面對(duì)充電機(jī)整流橋三種不同形式充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱的分析并結(jié)合對(duì)一充電機(jī)整流橋詳細(xì)的仿真模型的分析結(jié)果，我們可以得出如下結(jié)論：
1、在計(jì)算充電機(jī)整流橋的結(jié)溫時(shí)，其生產(chǎn)廠家所提供的Rjc(強(qiáng)迫風(fēng)冷時(shí))是指充電機(jī)整流橋的結(jié)與充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器相接觸的充電機(jī)整流橋殼體表面間的熱阻；
2、器件參數(shù)中所提供的Rja是指該器件在充電機(jī)自然冷卻是結(jié)溫與周圍環(huán)境間的熱阻；
3、對(duì)帶有充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器的充電機(jī)整流橋且為強(qiáng)迫風(fēng)冷充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱地殼溫測(cè)量時(shí)，應(yīng)該采用與充電機(jī)整流橋殼體相接觸的充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器表面溫度作為計(jì)算的殼溫，必要時(shí)可以考慮充電機(jī)整流橋與充電機(jī)充電系統(tǒng)散熱器間的接觸熱阻。不應(yīng)該采用充電機(jī)整流橋殼體正面上的溫度作為計(jì)算的殼溫，不然將會(huì)引起較大的正向誤差。
本文僅僅是對(duì)現(xiàn)已解剖的充電機(jī)整流橋進(jìn)行分析從而得出上述結(jié)論，但是本文的分析結(jié)果也能夠應(yīng)用于其它塑料封裝的功率元器件或非塑料封裝的元器件（如：一般的MOS管等）。在具體的使用過(guò)程中請(qǐng)參照本文的分析方法酌情考慮。
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